船用人孔蓋板試件厚度只適用于當(dāng)材料有明確的應(yīng)力應(yīng)變曲線時(shí)，基于屈曲準(zhǔn)則的穩(wěn)定性計(jì)算方法。彈性階段基于歐拉臨界力，彈性階段基于切線模態(tài)臨界力。通過(guò)增大系數(shù)，考慮了初始偏心和初始彎曲等不利影響。邊緣屈服準(zhǔn)則實(shí)際工程中的軸壓桿存在初始缺陷，與理想軸壓桿的力學(xué)性能有較大差異，不能用屈曲準(zhǔn)則求解臨界應(yīng)力。邊緣屈服準(zhǔn)則以具有初始偏心和初始彎曲的壓桿為計(jì)算模型。當(dāng)截面邊緣應(yīng)力達(dá)到屈服點(diǎn)時(shí)，認(rèn)為達(dá)到了承載能力極限。對(duì)于無(wú)殘余應(yīng)力但帶有初始彎曲的船用人孔蓋板的軸心壓桿，考慮構(gòu)件變形對(duì)力的影響，可以建立以應(yīng)力A為臨界條件的Pemy公式，該公式本質(zhì)上是一個(gè)強(qiáng)度公式而非穩(wěn)定公式，不表示軸心壓桿的承載能力極限。當(dāng)邊繡纖維穩(wěn)定性在隨緣后還能繼續(xù)發(fā)展，壓力還能繼續(xù)增大，達(dá)到極限載荷時(shí)，部件不能維持平衡而變得不穩(wěn)定，這時(shí)載荷達(dá)到穩(wěn)定極限承載能力。這種計(jì)算準(zhǔn)則稱為“大強(qiáng)度準(zhǔn)則”。該準(zhǔn)則仍以有初始缺陷的壓桿為基礎(chǔ)，荷載平面展開(kāi)想象，以構(gòu)件失穩(wěn)破壞時(shí)的軸向壓力值作為壓桿的穩(wěn)定極限承載力。

  用此準(zhǔn)則計(jì)算時(shí)，很難列出臨界力的解析式，但臨界應(yīng)力可以用計(jì)算機(jī)用有效值法求解。方法常用有效值積分法求解，如壓桿撓度曲線法(CDC法)和反單位長(zhǎng)度法等。臨界力公式是利用實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)推導(dǎo)出來(lái)的，公式的準(zhǔn)確性與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)直接相關(guān)，具有一定的局限性?！朵摻Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，實(shí)腹式和格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，應(yīng)采用以下公式中G軸壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算(截面繞兩主軸的穩(wěn)定系數(shù)中較小者)；N—軸向壓力的設(shè)計(jì)值；鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定計(jì)算公式與強(qiáng)度計(jì)算公式類似。在強(qiáng)度計(jì)算公式的基礎(chǔ)上，將荷載面的凈荷載表面積A改為總荷載表面積A，并使用不銹鋼井蓋增加軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定體系效應(yīng)。需要注意的是，公式(412)左邊的表達(dá)式不是截面應(yīng)力，只是強(qiáng)度計(jì)算公式的形式。

  構(gòu)件的整體失穩(wěn)是構(gòu)件整體的性能，而不是構(gòu)件某一表面的應(yīng)力達(dá)到強(qiáng)度極限時(shí)的強(qiáng)度失效。關(guān)于強(qiáng)度和穩(wěn)定性的區(qū)別，請(qǐng)參考本章《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》。以初始彎曲為l/1000，根據(jù)大強(qiáng)度理論進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，計(jì)算出大量的q-A曲線(柱形曲線)，不同的承載面形式，不同的截面尺寸，不同的加工條件和相應(yīng)的殘余應(yīng)力分布規(guī)律。這些曲線呈帶狀分布。根據(jù)數(shù)理統(tǒng)計(jì)原理，將這些柱曲線分為A、B、C、D四組，取每組柱曲線的平均值作為代表曲線。柱曲線與國(guó)內(nèi)實(shí)驗(yàn)值對(duì)比如下。由于試件厚度較小，測(cè)試值一般較高，實(shí)際工程中發(fā)現(xiàn)不銹鋼井蓋試件厚度。軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)的計(jì)算值可根據(jù)設(shè)計(jì)時(shí)的表面類型、長(zhǎng)細(xì)比A和鋼材使用強(qiáng)度F查表。軸心受壓構(gòu)件的表面分類是基于柱曲線的歸納，與表面形式、屈曲方向(對(duì)應(yīng)主軸)和加工條件有關(guān)。